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17 a 21 de Mayo de 2004 Facultad de Ingeniería. Universidad Nacional de Cuyo. Mendoza. Argentina.
Jornadas Sud-Americanas de Ingeniería Estructural
ESTUDIO EXPERIMENTAL PARA DETERMINAR LA RESISTENCIA A TRACCIÓN POR FLEXIÓN DE LA MAMPOSTERÍA. Ing. Gerardo Rodríguez ....... Profesor Titular Ing. Carlos Colacce .............. Profesor Adjunto Ing. Carolina Leao ............... Ayudante Ing. Guillermo Surroca ........ Ayudante Bach. Daniel Pastorino .........Ayudante Instituto de Estructuras y Transporte “Prof. Julio Ricaldoni”, Facultad de Ingeniería, Universidad de la República Oriental del Uruguay. RESUMEN En el marco del plan de investigaciones en mampostería estructural de fabricación nacional que el Instituto de Estructuras y Transporte “Prof. Julio Ricaldoni” de la Facultad de Ingeniería viene desarrollando desde el año 1992, se ha iniciado la etapa de la determinación de la resistencia a tracción por flexión de muros. Sabida es, la anisotropía de la mampostería que, para la resistencia que aquí nos ocupa, se pone de manifiesto presentado diferente comportamiento y resistencia según que la dirección del vector momento flector sea perpendicular o paralelo al plano de la junta de mortero. Los dos valores de resistencia flexional determinan las tensiones de tracción por flexión fx y fy respectivamente. Para la realización de ensayos de carga que nos conducen a determinar estas resistencias, se adopta como referencia las prescripciones definidas en la norma británica BS 5628[1]. Esta norma define algunos aspectos geométricos de las probetas para ensayar según la dirección de la flexión, y aspectos relacionados con el tipo de carga a aplicar sobre las probetas. Se proyectó y construyó un dispositivo especial, que con accesorios sencillos permiten ensayar las probetas diseñadas para una u otra dirección de la flexión. Se diseñó un dinamómetro que dispone de la sensibilidad adecuada para apreciar pequeñas variaciones de la carga aplicada, dentro de los rangos previstos para estos ensayos. Por procedimientos sencillos y de rápida instalación se resuelven aspectos prácticos de los ensayos como ser la introducción uniforme de la carga distribuida en las superficies irregulares propias de las probetas y la condición de fijo o deslizante de los apoyos. Se presenta la puesta en funcionamiento del dispositivo de carga y los primeros resultados obtenidos en los ensayos, cotejando con las variaciones de los distintos parámetros que intervienen en el valor de la resistencia característica a tracción por flexión de la mampostería.
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1. INTRODUCCIÓN Para el diseño o verificación de paredes de mampostería sometida a una solicitación predominantemente de flexión, se debe conocer la resistencia a tracción por flexión como magnitud determinante del estado último de éstas estructuras. En la práctica, es frecuente la existencia de paredes medianeras de mampostería simple (sin armadura) o la existencia de paredes de cerramiento exteriores. En estos casos la acción del viento introduce solicitaciones de flexión. Si bien, esta magnitud resistente de la mampostería ha sido ampliamente estudiada en varios países y los resultados han sido incorporados en los correspondientes códigos normativos, las características locales (fundamentalmente las particularidades de los mampuestos) son de alta incidencia en el resultado de la resistencia a tracción por flexión. Por este motivo, se ha iniciado un programa de investigación basado en ensayos sobre probetas que nos permiten conocer los valores característicos de la resistencia a tracción por flexión de la mampostería nacional haciendo variar los principales parámetros que influyen en esta magnitud. Teniendo en cuenta que un aspecto crítico es la adherencia entre el mortero y los mampuestos, los principales parámetros que intervienen son el tipo de mampuesto (que determina su permeabilidad, porosidad, rugosidad, geometría y resistencia), el tipo de mortero (dosificación, retentividad de agua y resistencia) y aspectos constructivos (espesor y geometría de junta y capacidad de succión de agua del mampuesto en el momento de su utilización). Asimismo, teniendo en cuenta la anisotropía de la mampostería, se debe estudiar la resistencia a tracción por flexión en las direcciones paralela y perpendicular a las juntas horizontales de mortero de una pared. El programa de investigación se inició durante el año 2003. Por ello el alcance de esta presentación es describir los detalles de la metodología e instrumentación del ensayo que se implementó y presentar los primeros resultados obtenidos. En particular, se han realizado ensayos sobre un solo tipo de mampuesto (ladrillo cerámico macizo) pero variando los parámetros de mayor incidencia, permitiendo que los resultados que se presentan sean un avance en el conocimiento de la resistencia a tracción por flexión de estos mampuestos de fabricación nacional. Durante los ensayos de carga se realiza la medida del descenso de la sección central provocado por la flexión de las probetas con la finalidad de obtener valores del módulo de elasticidad de la mampostería a flexión, resultados que también se presentan de acuerdo al avance actual del programa de investigación.
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2. METODOLOGÍA DEL ENSAYO 2.1. Referencia normativa Para el desarrollo del trabajo se toma como referencia las siguientes Normas Británicas: • Norma BS 5628 ‘Code of practice for Structural use of masonry’ [1]: Esta norma brinda especificaciones para la determinación de la resistencia a tracción por flexión de la mampostería. • Norma BS 3921 ‘ Specification for Clay bricks and blocks’ [2]: Los ensayos de resistencia a la compresión de mampuestos se realizan en base a esta norma. A continuación se transcriben las partes de las mismas de interés para el trabajo. Resistencia característica a tracción por flexión (BS 5628: Part 1:Section 3 y Appendix A: A.3) 2.2.1. Generalidades En general la norma BS 5628 [1] no admite la existencia de tensiones de tracción en muros de mampostería estructural. Sin embargo, quedando a criterio del calculista, esta norma permite tensiones máximas de tracción de la mitad de los valores de la Tabla 1 cuando se transmiten a los muros de mampostería estructural las fuerzas de succión que sufre el techo debido al viento. En estos casos debe ser tenida en cuenta la resistencia característica a tracción por flexión de la mampostería, fkx, pero en ninguna circunstancia la combinación de tensiones por flexión y tensiones por fuerzas directa puede superar los valores de dicha tabla. La resistencia característica a tracción por flexión, fkx o fky, debe ser también tenida en cuenta en el diseño de mampostería sometida a una solicitación predominante de flexión. Este es el caso por ejemplo de paneles de cerramiento en estructuras de hormigón armado y muros de medianera. 2.2.2. Resistencia a tracción por flexión Los valores de resistencia característica a tracción por flexión dados en la Tabla 1, deben ser utilizados para las categorías de ladrillos, bloques y morteros descritos ó, como alternativa, se deben realizar ensayos según el apéndice A.3 de la norma BS 5628 [1]. Tabla 1. Resistencia característica a tracción por flexión, N/mm2 (MPa) según BS 5628 [1]. Plano de falla paralelo a la junta Tipo de mortero Tipo de Mampuesto Ladrillos de arcilla con absorción de agua Menor al 7% Entre el 7% y el 12% Mayor al 12% Ladrillos silico calcareos Ladrillos de hormigón Bloques de hormigón con una resistencia a 2 la compresión en N/mm (MPa): 2,8 3,5 7 10,5 14.0 y mayor
Plano de falla perpendicular a la junta
(i)
(ii) y (iii)
(iv)
(i)
(ii) y (iii)
(iv)
0,7 0,5 0,4 0,3 0,3
0,5 0,4 0,3
0,4 0,35 0,25 0,2 *
2 1,5 1,1 0,9 0,9
1,5 1,1 0,9
1,2 1 0,8 0,6 *
0,2
0,4 0,45 0,6 0,75 0.90 **
0,25
* Los valores no están disponibles, estudio pendiente ** Se asume µ = 0.3
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0,4 0,4 0,5 0,6 0.7 **
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Las componentes del mortero por tipo están dadas en la Tabla 2: Tabla 2 – Componentes del Mortero por tipo según BS 5628 [1]. Tipo de Mortero i ii iii iv
Cemento 1 1 1 1
Componentes Cal Arena 0 a 1/4 3 1/2 4 a 4 1/2 1 5a6 2 8a9
2.2.3.Procedimiento del ensayo Según la Norma BS 5628 [1], los valores característicos en las dos direcciones ortogonales se deben determinar ensayando probetas construidas con los ladrillos o bloques y mortero requeridos. Se deben ensayar 10 probetas de cada tipo, 28 días después de construidos. La norma también impone ciertas condiciones respecto a los apoyos y líneas de aplicación de carga que se detallan a continuación: • Las probetas deben ensayarse en posición vertical, con cuatro líneas de carga. Uno de los apoyos extremos y uno de los apoyos internos deben ser deslizantes para permitir el movimiento de la probeta en su plano, debido a las deformaciones. Se deben tomar las precauciones necesarias para asegurar que el contacto se produzca en todo el ancho de la probeta. • Los apoyos extremos deben estar aproximadamente a 50 mm del borde la probeta. • Se recomienda que la distancia entre líneas de aplicación de carga sea aproximadamente 0.6 veces la distancia entre apoyos extremos. • Las probetas deben colocarse sobre dos tiras de polytetrafluoretileno (PTFE) para evitar restricciones por rozamiento. • La velocidad de carga debe ser aproximadamente 2.5 KN/min (250 Kg/min). 2.2.4. Forma de las probetas Para la determinación de la resistencia a la tracción por flexión, cuando la superficie de falla es perpendicular a la junta, en el caso de muros de mampuestos con espesor menor que 102.5 mm, la probeta sugerida por la Norma BS 5628 [1] tiene cuatro mampuestos de largo (aprox. 900mm), por cuatro hiladas de alto (aprox. 300mm). En el caso en que la superficie de falla es paralela a la junta, la probeta recomendada es de dos mampuestos de largo (aprox. 450mm) por 10 hiladas de alto (aprox.750 mm). 2.2.5. Cálculo de la resistencia característica a tracción por flexión de los resultados experimentales Si las resistencias a tracción por flexión registradas en diferentes ensayos son:
x 1 , x 2 ,...., x n los valores y1 , y 2 ,...., y n se calculan según la Ecuación (1): y i = log(x i )
(1)
El promedio ( y ) y la desviación estándar (s) se calculan según las Ecuaciones (2) y (3) respectivamente: y=
y1 + y 2 + .... + y n n
(2)
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(∑ y ) ∑ − n
2
s=
i
y i2
n −1
=
(y
2 1
)
+ y 22 + ... + y 2n −
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(y1 + y 2 + ... + y n )2
(3)
n
n −1
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con n = 10 . Entonces se calcula: (4)
yk = y − a ⋅ s
con a = 1.922 (coeficiente de ajuste para n = 10 ), para finalmente calcular la tensión característica con la Ecuación (5):
f k = anti log ( y k )
(5)
2.2. Ensayo realizado por el Instituto de Estructuras y Transporte (I.E.T.) Los ensayos realizados por el I.E.T. tanto para la determinación de la resistencia característica a tracción por flexión con vector momento perpendicular a la junta (en adelante fkx) como para la resistencia característica a tracción por flexión con vector momento paralelo a la junta (en adelante fky) tienen como base los descriptos en la norma BS 5628 [1]. Para obtener una mayor simplicidad, tanto en el dispositivo de ensayo como en su procedimiento de realización, se realizaron algunas modificaciones al procedimiento recomendado por la Norma BS 5628 [1]. Estas modificaciones se tratan más adelante al describir las características del ensayo. El esquema utilizado para obtener flexiones puras es el de una viga simplemente apoyada a la cual se le aplican cargas puntuales simétricas respecto a la sección media de la viga (Ver Figura 1). De esta manera se obtiene en ella una zona de momento flector máximo constante. lp
P
P
a
lp
t l
Figura 1 – Esquema de cálculo para el ensayo de determinación de resistencia a tracción por flexión. La Ecuación (6) presenta el momento generado por la introducción de cargas en el tramo comprendido entre los puntos de aplicación de las mismas: M1 = P ⋅ l p
(6)
Tomando en cuenta el peso propio de la probeta se agrega un momento flector de distribución parabólica. Si el material fuese homogéneo la rotura se debería producir en la sección central de la probeta, pero dado que la mampostería no lo es, sólo se puede afirmar que la rotura se da entre las secciones de aplicación de cargas interiores, por lo que al momento flector dado por la Ecuación (6) se le agrega el momento generado por el peso propio en el plano donde realmente se produce la rotura. Sea M 2 dicho momento se tiene: M = M1 + M 2
(7)
Suponiendo que la viga tiene sección rectangular de dimensiones b ⋅ t , la máxima tensión de tracción se calcula según la Ecuación (8). M 6⋅M → σ Máx = W b ⋅t2 1 Se trabaja con lp = ⋅ l tal como lo recomienda la Norma BS 5628 [1]. 5 σ Máx =
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2.2.2. Puesta en práctica del ensayo Las probetas se ensayan en posición horizontal, simplemente apoyadas, con cargas lineales. Para asegurar que la carga se distribuye uniformemente y que las reacciones de apoyo también sean uniformes a lo largo de toda la línea de apoyo de la probeta, se colocan láminas de madera compensada de 3mm de espesor, de manera de evitar las perturbaciones por las irregularidades de las probetas. El ensayo se realiza introduciendo carga de manera que ésta aumente en forma uniforme, con una velocidad de carga de 2.5KN por minuto (250 Kg/min). Las probetas se ensayan luego de los 28 días de haber sido construidas. Para hallar la resistencia característica a tracción por flexión fkx se aplica la carga de forma de generar un momento flector cuyo vector sea perpendicular a la junta, como muestra la Figura 2.
Figura 2 – Esquema de carga para determinar la resistenica a tracción según la dirección perpendicular a la junta. Para el caso de la resistencia característica a tracción por flexión fky se aplica la carga, de forma de generar un momento flector cuyo vector sea paralelo a la junta, como muestra la Figura 3.
Figura 3 - Esquema de carga para determinar la resistenica a tracción según la dirección paralela a la junta.
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2.2.3. Descripción de las probetas. Las probetas tienen dimensiones diferentes según la dirección del vector momento flector aplicado sea paralela o perpendicular a la junta. Para el caso de momento flector perpendicular a la junta, como muestra la Figura 2, las probetas están compuestas por 16 mampuestos dispuestos de la siguiente forma: 4 mampuestos en el largo por 4 en el ancho y uno en el espesor, con juntas de mortero de entre 0.9 y 1.3 cm. Los mampuestos se colocan en soga. Para el caso de momento flector paralelo a la junta, como muestra la Figura 3, las probetas están compuestas por 20 mampuestos dispuestos de la siguiente forma: 10 mampuestos en el largo por 2 en el ancho y uno en el espesor. Al igual que en el caso anterior, las juntas son de mortero de entre 0.9 y 1.3 cm y los mampuestos se colocan en soga. 2.2.4. Descripción del dispositivo del ensayo Una característica importante del dispositivo utilizado para realizar estos ensayos, es que se adapta a los dos tipos de probetas a ensayar. Para ello tiene una base sobre la cual se apoyan dos perfiles móviles, que se colocan a una distancia regulable dependiendo del ensayo que se va a realizar. Sobre estos perfiles se colocan dos barras cilíndricas de diámetro φ = 31.8mm , una fija al perfil (apoyo fijo) y la otra apoyada sobre el mismo de forma que pueda deslizar.
Cilindro hidráulico Elemento de distribución de carga
Dinamómetro
Barras cilíndricas para introducción de cargas. probeta
t
Elemento de distribución de carga probeta
Lp L
Figura 4 – Esquema del dispositivo de ensayo.
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h
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Figura 5 – Foto del dispositivo de ensayo. Como puede ser observado en la Figura 4, la carga es suministrada por un cilindro hidráulico manual, y se aplica uniformemente gracias a la simetría y rigidez de los elementos en las dos líneas de carga sobre la probeta, a través de un elemento de distribución de cargas (ver Figura 6), que puede ser adaptado a cualquiera de los dos ensayos.
Figura 6 – Elemento de distribución de carga -8-
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Entre el cilindro hidráulico y el elemento de distribución de carga se coloca un dinamómetro para poder medir la carga total aplicada: F = 2 ⋅ P . Este dinamómetro está centrado en el dispositivo de carga de manera de asegurar que en ambas líneas la carga sea la misma. Con la finalidad de asegurar una introducción de carga exclusivamente vertical se interponen barras cilíndricas entre el elemento de distribución de carga y la probeta oficiando como apoyos deslizantes. 2.2.5. Dinamómetro Para la operación del sistema de carga se requiere un dinamómetro para cuyo proyecto y ejecución se consideraron las siguientes determinantes: 1. Rango de medida: Se fijó una carga máxima de 13 toneladas. 2. Precisión adecuada de acuerdo a los valores de las cargas que se aplicarán teniendo presente la dispersión de valores que aparece en ensayos de probetas de mampostería estructural. Se confeccionó para tener una precisión de 20 kg. 3. Montaje que determine la recta sostén de la carga aplicada. Se utiliza una doble articulación del aparato de forma tal que trabaje como una biela. 4. Censores compensados para variables exógenas: temperatura, humedad, etc. 5. Montaje que conserve en sitio el dinamómetro cuando se produce la rotura del ejemplar ensayado. Se procura disminuir el tiempo de montaje de cada ensayo. Atendiendo a estas consideraciones se proyectó y construyó un dinamómetro que se aprecia en la Figura 7. Los sensores son dos elongámetros de resistencia eléctrica (strain gages, 120 Ohm, Gage Factor 2.095) que miden la deformación específica media longitudinal de un pequeño pilar central de acero de alta resistencia, de sección cuadrada de 1 cm de lado. Otros dos strain gages iguales a los anteriores, conforman la otra rama del puente de Wheatstone y mejoran la sensibilidad del aparato al estar dispuestos en dirección transversal (ortogonal al eje del pilar) gracias al coeficiente de Poisson, además de compensar efectos exógenos por temperatura. El pilar se conecta al sistema de carga mediante dos esferas de acero que aseguran que la fuerza que se mide pasa por los centros de las mismas, es decir tiene dirección determinada. El extremo del pilar de sección cuadrada converge a una sección circular de diámetro mayor, sobre la cual asientan las esferas. Si las esferas asentaran sobre una superficie plana, el equilibrio del sistema sería inestable. Para evitar esta situación se practicó una perforación cilíndrica, en las dos superficies en las que asienta cada esfera, impidiendo así que se desprenda alguna de ellas. Se colocaron dos placas circulares con orificios circulares centrados, conectados por los bulones externos al pilar, que impiden que la distancia entre los centros de las esferas alcance el valor necesario para que pueda separase alguna de ellas, cuando no se aplica carga. Sólo queda un pequeño juego que permite una lectura inicial con la seguridad de que el dinamómetro está descargado. Una de estas placas está sujeta al cilindro hidráulico y la otra encaja en un asiento construido en el elemento de distribución de carga. Calibrado el aparato con un puente manual Baldwin se constató una precisión de menos de 20 kg. Se obtuvo la relación F(kg) = ∆z , siendo ∆z el incremento de lectura en el puente (ε F ) respecto a la del puente con el dinamómetro descargado. En la Figura 7 se puede observar una fotografía del dinamómetro que se utiliza para la realización de estos ensayos.
Figura 7 - Foto del dinamómetro utilizado para medir la carga total aplicada. -9-
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2.2.6. Medidas de deformación Además de las resistencias características a tracción por flexión, a partir del ensayo se determinan los módulos de elasticidad a la flexión en cada una de las direcciones consideradas con momento flector perpendicular y paralelo a la junta, Ex y Ey respectivamente. Para ello se adopta como valor de la flecha en el punto medio de las probetas, el promedio de las lecturas de dos flexímetros colocados en los extremos de la línea media de la probeta. Según el esquema teórico del ensayo la flecha máxima debida a las cargas aplicadas se calcula según la Ecuación (9) (véase Figura 2 y Figura 3). δ Máx =
(
P ⋅ lp 3⋅ l2 − 4 ⋅ lp2 24 ⋅ E ⋅ I
Considerando que l p =
δ Máx =
)
(9)
1 ⋅ l , se obtiene: 5
71 ⋅ P ⋅ l 3 3000 ⋅ E ⋅ I
(10)
Si se considera la función P = P(δ Máx ) suponiendo un comportamiento perfectamente elástico se obtendría una recta de 3000 ⋅ E ⋅ I . Al realizar los ensayos se obtiene la pendiente m de la curva antes mencionada, y entonces el pendiente m = 71 ⋅ l 3 módulo de elasticidad se calcula según la Ecuación (11): E=
71 ⋅ m ⋅ l 3 3000 ⋅ I
(11)
2.3. Diferencias entre el procedimiento sugerido por la Norma BS 5628 [1] y el adoptado por el I.E.T. • Se ensayan 5 probetas de cada tipo en lugar de las 10 sugeridas, y se calcula la resistencia característica según las Ecuaciones (1), (2), (3), (4) y (5) donde se modifica el coeficiente de ajuste a ( a = 2.34 ), que se utiliza para determinar el valor característico en función del número de ensayos. Esta reducción, a costa de obtener una mayor penalización en los resultados, se debe a la necesidad de reducir los costos en el proyecto. • El formato de las probetas se respeta, pero dado que las dimensiones de los mampuestos utilizados en esta etapa del proyecto son menores que los que utiliza como referencia la Norma BS 5628 [1], las dimensiones totales de las probetas son algo menores que las recomendadas. • Las probetas se ensayan en posición horizontal en lugar de en posición vertical como lo indica la Norma BS 5628 [1]. Esto genera dos ventajas: En el caso de determinación de fky, al colocar la probeta vertical, el peso propio de la parte de la probeta que queda por encima de la sección de rotura genera una fuerza directa de compresión que reduce las tensiones de tracción generadas por las cargas aplicadas. Esto conduce a sobrestimar la tensión de rotura a menos que se considere la directa antes mencionada. En el caso del ensayo de determinación de fkx se vuelve imprescindible asegurar la no existencia de rozamiento en la base de apoyo de la probeta debido a que el mismo colaboraría a resistir las cargas aplicadas. Al colocar las probetas horizontalmente, su peso propio genera un momento flector cuyo vector momento es colineal con el de las cargas aplicadas. Dado que al realizar el ensayo se puede ubicar el plano de falla, se calcula con precisión el momento flector creado por el peso propio y así se obtiene una buena exactitud en el cálculo de la tensión de tracción por flexión en la rotura. La segunda ventaja es la simplicidad del dispositivo de ensayo al utilizar el marco de ensayo construido en relación al recomendado por la Norma BS 5628 [1].
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3. PARÁMETROS QUE SE ESTUDIAN. 3.1. Parámetros variables Como se mencionó al inicio de este trabajo, un aspecto crítico en la resistencia a tracción por flexión de la mampostería es la adherencia entre el mortero y los mampuestos. Esta adherencia está determinada esencialmente por las características intrínsecas del mampuesto, el tipo de mortero, aspectos constructivos como ser el espesor de la junta, la capacidad de succión de agua en el momento de su utilización y la habilidad del operario en la fabricación del muro. En el proyecto en curso se prevé el estudio de la incidencia en la resistencia característica a tracción por flexión de tres parámetros fundamentales: el I.R.A (Initial Rate Absorption) de los mampuestos, el tipo de mortero y el tipo de mampuesto utilizado. En esta primera instancia no se está considerando la incidencia del tipo de mampuesto, por lo que en este trabajo se muestran resultados solamente con ladrillos cerámicos macizos y se trabaja con un mismo operario para no agregar otra variable al estudio. 3.1.2 – I.R.A. El I.R.A. es un índice que mide la velocidad de succión de agua que presentan los mampuestos. El mismo se mide según el procedimiento que sigue: Se tiene un mampuesto con cierta condición de humedad. Se lo pesa en dicho estado antes de comenzar el ensayo (Ps), luego se lo coloca sobre los soportes que muestra la Figura 8 durante un minuto de manera que quede sumergidos 3mm durante la medida; luego se retira, se seca la superficie con un paño y se vuelve a pesar (Pm). El I.R.A. se define según la Ecuación (11) I.R.A. =
(Pm − Ps )
(11)
A
donde A es el área de contacto de la unidad con el agua.
Figura 8 – Dispositivo utilizado en la medición del I.R.A. La velocidad de succión de un mampuesto depende de las condiciones de humedad que tenga. Así un mampuesto completamente saturado no tiene capacidad remanente de succión y el valor del I.R.A. correspondiente es teóricamente nulo, mientras que por el contrario la condición de mampuesto completamente seco es a la cual corresponde el máximo valor de I.R.A. Por lo tanto para poder obtener diferentes valores del parámetro en el momento de realizar las probetas, se saturan previamente los mampuestos y se los deja orear un tiempo determinado variable ∆T (24 hs., 72 hs.). El valor del I.R.A. se determina al construir cada probeta. 3.1.3 – Características del mortero También se estudia la incidencia del tipo de mortero utilizado, para lo cual se varían las proporciones de sus componentes (cemento, cal y arena). De esta manera se obtienen morteros con diferentes valores de resistencia característica y diferentes condiciones de adherencia. En la Tabla 3 los componentes de los morteros son expresados de manera de dosificar en volumen. Tabla 3 – Características de los morteros utilizados en los ensayos. Tipo de Mortero BS 5628
I.E.T.
i ii iii
E I N
Componentes Cemento Cal Arena 1 1/4 3 1 1/2 4 y 4 1/2 1 1 6 - 11 -
Resistencia característica (Mpa)
33.86 15.15 10.11
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3.1.4 – Características del mampuesto En esta etapa del proyecto se está trabajando con ladrillos macizos. Se prevé estudiar en un futuro el comportamiento en la resistencia característica a tracción por flexión, para diferentes tipos de mampuestos, para lo cual se ensayarán rejillas, ticholos y bloques, así como también otros ladrillos macizos con diferentes resistencias características a la compresión. Los mampuestos utilizados son ladrillos macizos cuyas características se observan en la Tabla 4, en la que se presentan las dimensiones promedio de los mampuestos estudiados. Tabla 4 – Características de los mampuestos utilizados en los ensayos. Características de los mampuestos Geometría Resistencia característica a Largo
Ancho
Espesor
(cm)
(cm)
(cm)
23.1
10.9
compresión (MPa)
232.18
4.8
Las probetas tienen entonces las dimensiones medias que se muestran en la Tabla 5. Tabla 5 – Dimensiones promedio de las probetas utilizadas en estos ensayos. b
t
Voladizo
(cm)
l
lp = l / 5 (cm)
(cm)
(cm)
(cm)
fkx
84.9
16.9
23.1
10.9